Анализ прочности магистральных и технологических трубопроводов при динамическом загружении

В ходе работы была выбрана расчетная модель для определения частот собственных частот колебаний трубопроводов и были произведены расчеты собственных частот прямолинейных участков трубопроводов при различных вариантов их закрепления в соответствии с выбранной теорией.

2014-06-23

1.95 MB

84 чел.


Поделитесь работой в социальных сетях

Если эта работа Вам не подошла внизу страницы есть список похожих работ. Так же Вы можете воспользоваться кнопкой поиск


Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное

учреждение высшего профессионального образования

«Омский государственный технический университет»

Кафедра «Нефтегазовое дело»

Направление 130500.62

«Нефтегазовое дело»

                                                                                                         Допускается к защите

                                                                                                         Зав. кафедрой

                                                                                                         ____________В.В.Шалай

(подпись)

                                                                                                         «____» __________ 2014 г.

БАКАЛАВРСКАЯ РАБОТА

на тему:

Анализ прочности магистральных и технологических трубопроводов при динамическом загружении

Студента                            Крутикова Александра евгеньевича

     группы ПСб-410

Пояснительная записка

Шифр проекта:                   БР-2068998.37.06.00.00.000ПЗ.

                                                            

                                                                                 Руководитель проекта от ОмГТУ 

                                                                                 _________________ К.А. Вансович

                                                                            (подпись, дата)

                                                                          

                                                                                               Разработал студент гр. ПСб-410

                                                                                               _________________ А.Е. Крутиков

                                                                            (подпись, дата)

Омск  2014 г

Техническое задание на дипломный проект

Омский государственный технический университет

             Кафедра  НГД          Утверждаю

Зав. кафедрой Шалай В. В.

Дата__________________

Задание на выполнение выпускной квалификационной работы дипломированного бакалавра

Студент Крутиков Александр Евгеньевич

Тема работы: «Анализ прочности магистральных и технологических трубопроводов при динамическом нагружении»

утверждена приказом по факультету от «__» _________ 2014 г. №__

Срок сдачи студентом законченной работы  «__» __________2014г.

Содержание пояснительной записки

Введение

  1.  Общие сведения о колебаниях
  2.  Поперечные колебания прямых стержней
  3.  Расчетная часть
  4.  Применение программы Bentley AuroPIPE для динамического анализа трубопроводов

Заключение

Список использованной литературы

Дата выдачи задания «__» _____________2014 г.

Руководитель ст. препод Вансович К.А. ____________

Задание принял к исполнению студент группы ПСб-410

Крутиков А.Е.______________ «___»________ 2014 г.

АННОТАЦИЯ

Целью данной работы является изучение прочности магистральных и технологических трубопроводов при динамическом нагружении.

Актуальность данной работы заключается в том, что анализ динамической прочоности играет очень важную роль при проектировании трубопроводов, расположенных вблизи районов с высокими динамическими нагрузками, а именно, вблизи насосных станций или в зонах высокой сейсмической активности.

В ходе работы была выбрана расчетная модель для определения частот собственных частот колебаний трубопроводов и были произведены расчеты собственных частот прямолинейных участков трубопроводов при различных вариантов их закрепления в соответствии с выбранной теорией.

Также был произведено определение частот собственных колебаний участка трубопровода при помощи программного комплекса Bentley AutoPIPE.

На основе полученных данных был произведен анализ зависимости частоты собственных колебаний трубопровода от его конструктивных параметров.

Данная работа состоит из 4 раздела, которые составляют объем 66 страниц. При подготовке данной работы было использовано 20 литературных источников. В работе применено 35 иллюстраций и 1 таблица.


СОДЕРЖАНИЕ

[1] СОДЕРЖАНИЕ

[1.0.1] ВВЕДЕНИЕ

[1.0.2] 1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О КОЛЕБАНИЯХ

[1.0.3] 1.1 Параметрические колебания

[1.0.4] 1.2 Вынужденные колебания линейной системы с одной степенью свободы.

[1.0.5] 2 ПОПЕРЕЧНЫЕ КОЛЕБАНИЯ ПРЯМЫХ СТЕРЖНЕЙ

[1.0.6] 2.1 Основные допущения и уравнение поперечных колебаний прямого стержня

[1.0.7] 2.2 Краевые и начальные условия

[1.0.8] 2.3 Собственные формы колебаний стержня и функции, их определяющие

[1.0.9] 3 РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

[1.0.10] 3.1 Колебания трубопровода, шарнирно опертого по концам

[1.0.11] 3.2 Колебания трубопровода с жёстко закреплёнными концами

[1.0.12] 3.3 Колебания трубопровода, жёстко закреплённого концом x=0 и свободного на конце x=l

[1.0.13] 3.4 Колебания трубопровода, жёстко закреплённого концом x=0 и шарнирно опертого концом x=l

[1.0.14] 4 ПРИМЕНЕНИЕ ПРОТГОРАММЫ BENTLEY AUTOPIPE ДЛЯ ДИНАМИЧЕСКОГО АНАЛИЗА ТРУБОПРОВОДОВ

[1.0.15] 4.1 Обзор программы Bentley AutoPIPE

[1.0.16] 4.2 Моделирование креплений трубопроводов в среде Bentley AutoPIPE

[1.0.17] 4.3 Анализ изменения собственных частот колебаний трубопровода в зависимости от его конструктивных параметров

[1.0.18] ЗАКЛЮЧЕНИЕ

[1.0.19] СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ


ВВЕДЕНИЕ

Россия обладает одним из крупнейших в мире потенциалов топливно-энергетических ресурсов: прогнозные запасы нефти оцениваются в 44 млрд т, газа — 127 трлн м3.

Эти ресурсы распределены по территории нашей страны крайне неравномерно. Главной сырьевой базой России является Западная Сибирь. Значительны запасы нефти и газа в Тимано-Печорской нефтегазоносной провинции и Урало-Поволжье. Перспективным районом нефтегазодобычи является Восточная Сибирь.

В то же время основные потребители нефти и газа находятся в европейской части страны. Кроме того, Россия является крупным поставщиком энергоресурсов на мировые рынки. Это предопределяет необходимость транспортировки значительных объемов нефти, нефтепродуктов и газа на большие расстояния.

По сравнению с другими видами транспорта трубопроводы обладают неоспоримыми достоинствами:

- они могут быть проложены в любом направлении и на любое расстояние,

независимо от ландшафта;

- их работа практически не зависит от внешних условий (состояния погоды, времени года и суток);

- они надежнее других видов транспорта энергоресурсов и в наибольшей

степени автоматизированы;

- доставка грузов осуществляется практически круглый год, без холостого пробега, характерного для цистерн и судов, при использовании других видов транспорта.

Кроме того, использование трубопроводов позволяет высвободить железнодорожный и водный транспорт для перевозки других грузов.

Поэтому роль трубопроводного транспорта в развитии нашей страны чрезвычайно велика.

Потребность освоения природных ресурсов в новых районах Дальнего Востока, Восточной Сибири, Камчатки предопределяет большой объем трубопроводного строительства и особенно строительства надземных стальных магистральных трубопроводов. Значительная часть трассы нефтепроводов прокладывается в зонах воздействия опасных природных явлений и процессов, высокую опасность из которых представляют сейсмические воздействия. В связи с этим актуальной является разработка комплекса методов и мероприятий по обеспечению безопасной и надежной эксплуатации магистральных нефтепроводов на участках со сложными геологическими условиями.

Как показал анализ последствий ряда сильных землетрясений , стальные магистральные трубопроводы не всегда удовлетворительно переносят сейсмические воздействия, получают различного рода повреждения и даже разрушаются.

Известно, что реакция сооружения на сейсмическое воздействие в значительной мере зависит от особенностей конструктивной формы самого сооружения. Изменяя конструктивную форму сооружения в нужном направлении, можно в определенной степени регулировать реакции сооружения на сейсмическое воздействие и создавать более сейсмостойкую систему.

Одной из наиболее актуальных проблем проектирования трубопроводов является динамический расчет. Как показывает практика при эксплуатации  трубопровода, содержащего пульсирующие потоки нефти или газа, возникают параметрические колебания. Опасность этих колебаний заключается в том, что при некоторых определенных соотношениях между собственными частотами колебаний трубопровода и частотами возбуждения происходит неограниченное возрастание амплитуды параметрических колебаний и наступает явление параметрического резонанса. В условиях параметрического резонанса конструкция подвергается опасному циклическому воздействию, которое может привести к усталостному разрушению.

Поэтому основной задачей динамического расчета конструкции, у которой возникают параметрические колебания, является определение границ областей динамической неустойчивости с тем, чтобы при проектировании принять меры для избежания попадания расчетных параметров конструкции в эти области.


1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О КОЛЕБАНИЯХ

1.1 Параметрические колебания

Повышение ресурса трубопроводов в значительной степени связано с устранением вредных колебаний, приводящих к нарушению изоляционных покрытий, коррозионному растрескиванию, усталостному разрушению тела труб. В неблагоприятных случаях возможно катастрофическое разрушение трубопровода.

Спектр колебаний трубопровода представляет собой сложный комплекс взаимодействия свободных, вынужденных, параметрических, автоколебательных процессов. Спектр собственных частот трубопровода также разнообразен. Он зависит от параметров системы, условий закрепления концов, величин сил сопротивления перемещению, возникающих продольных сил, скорости и объемов движения жидкости, ее пульсации, упругих свойств грунта. Поэтому высока вероятность резонансных явлений при совпадении вынужденных и собственных частот при основном силовом резонансе или возникновения параметрических резонансов.

Остановимся подробнее на параметрических колебаниях. Сходные по внешним проявлениям с вынужденными колебаниями параметрические колебания могут классифицироваться как обычные резонансные. Но между тем, эти колебания принципиально отличаются от вынужденных. Параметрические колебания поддерживаются за счет изменения параметров системы. При определенных сочетаниях между частотой возмущающей силы и собственными частотами системы малое начальное возмущение приводит к развитию колебаний большой амплитуды. Соотношение частот, при котором наступает параметрический резонанс, отличается от соотношения частот при вынужденных колебаниях.

Обычный резонанс – это возрастающие вынужденные колебания устойчивой системы, возникающие под действием возмущающей силы. Он проявляется только тогда, когда частота возмущающей силы равняется частоте собственных колебаний системы.

Параметрический резонанс представляет собой возрастающие колебания около неустойчивого положения равновесия, т.е. параметрический резонанс связан с неустойчивостью равновесного состояния системы, при котором любое случайное возмущение приводит к её раскачке. Так, например, главный параметрический резонанс может быть реализован при амплитуде продольной силы составляющей менее одного процента от эйлерового значения.

Для параметрического резонанса характерно наличие сплошных областей возбуждения (областей динамической неустойчивости).

При обычном резонансе амплитуда колебаний возрастает по линейному, а при параметрическом – по экспоненциальному закону. В этом случае параметрический резонанс считается более опасным.

Параметрические колебания характеризуются еще одной особенностью. Если при обычном резонансе введение трения пропорционально скорости приводит к ограничению амплитуды колебаний, то параметрический резонанс может развиваться и при наличии трения. Вне области неустойчивости установившиеся колебания происходят с частотой внешней нагрузки.

Специфика трубопроводов для перекачки нефтепродуктов заключается в

их большой протяженности, разнообразных условиях эксплуатации, значительных величинах диаметров и масс. Прокладка различных участков может быть осуществлена наземным, надземным, подводным и подземным способом. В последнем случае – с большим демпфированием грунта.

Спектр возмущающих сил может быть механического, гидродинамического, акустического происхождения, а также быть связанным с изменением температурного поля и сейсмическим воздействием.

Магистральные трубопроводы, надземные части которых проходят через горные, водные, коммуникационные и другие препятствия, изгибаются собственным весом и под действием переменного внутреннего давления могут совершать пространственные колебания. При определенных соотношениях между параметрами колебания трубопровода могут усиливаться или ослабевать.

Рассматриваются пространственные колебания трубы и заключенной в ней жидкости относительно горизонтальной оси, проходящей через опоры. В статическом состоянии труба изогнута собственным весом и находится под действием внутреннего давления. Предполагается, что она выводится из этого состояния путем отклонения на угол θ от вертикальной плоскости. Коэффициент упругости опор и деформации трубы, связанные с ее выходом из плоскости изгиба, считаются малыми, поэтому изогнутая ось трубопровода является плоской кривой. При этом учитываются силы инерции Кориолиса, выталкивающая сила Архимеда и сила сопротивления, пропорциональная первой степени скорости. Колебания трубы происходят под действием переменного внутреннего давления.

Длина трубы равна L, толщина ее стенки – h, а суммарная масса однородной трубы и жидкости – m.

Слева на рис. 1.1 изображен элемент трубы длиной dx и массой dm=(m/L)*dx , а справа на этом же рисунке показаны ускорения и силы, действующие на выделенный элемент трубы.

Рисунок 1.1 - Расчетная схема изгибно-вращательных колебаний трубопровода.

Как показал анализ последствий ряда сильных землетрясений, стальные магистральные трубопроводы не всегда удовлетворительно переносят сейсмические воздействия, получают различного рода разрушения и даже разрушаются.

Интересные результаты получены при изучении работоспособности газопроводов в зонах гидродинамической активности. Вынужденные колебания возникают из-за действия многих аппаратов, одновременно работающих в сети. Примерами таких трубопроводов является трубопровод, сообщающийся с двумя и более резервуарами, на поверхности которых возникают волны различных типов с разными частотами. Типы волн давления показаны на рис. 1.2. Насосы могут вызвать вынужденные колебания на линии нагнетания,  действующие на низовой трубопровод, а линии всасывания – вынужденные колебания, действующие на верховой трубопровод. Если на трубопроводе установлен байпас, то на него будут действовать два вынужденных колебания. Анализ аварий показывает, что до 60 % от их общего количества происходит на участке до 15 км от компрессорных станций.

Рисунок 1.2 - Типы волн, возникающих в трубопроводах.

Примерно такой же участок трубопровода (до 20 км от насосных агрегатов) считают динамически активным специалисты, занимающиеся вопросами отказа трубопроводов по причине коррозионного растрескивания под напряжением. Причем в зависимости от конкретных условий эксплуатации разрушение трубопроводов из-за коррозионного растрескивания под напряжением начинает проявляться через 5-16 лет после пуска их в эксплуатацию.

С помощью высокочувствительных микросейсмических съемок вдоль трасс магистральных газопроводов установлены участки с повышенными показателями вибраций технологического характера. Компрессорные станции, являющиеся мощными источниками вибраций, способствуют образованию в системе "труба-грунт" колебаний от долей до сотен герц. Уровень микросейсмических шумов у компрессорных станций на два порядка превышает уровень шумов на участках, удаленных от компрессорных станций на более чем 15 км. Выявлена способность слабых вибраций с амплитудой 10 100 мкм/с в диапазоне частот 10- 40 Гц в системе "грунт-труба" повышать уровень технологических вибраций, отрицательно влияющих на техническое состояние трубопровода.

Вышеизложенные результаты согласуются с современными представлениями о возникновении параметрических резонансов.

На основании анализа опубликованных работ на рис. 1.3 представлены некоторые причины возникновения низкочастотных колебаний трубопроводов.

Рассмотрим возможность устранения параметрического резонанса от действия продольной силы с пульсирующей составляющей. Это может быть достигнуто за счет снижения глубины пульсации и изменении упруго-диссипативной характеристики трубопровода.

Параметрические колебания в детерминированных системах при линейной и нелинейной постановке задач исследованы весьма подробно.

Рисунок 1.3 - Некоторые причины низкочастотных колебаний трубопровода

Дифференциальное уравнение для определения динамического прогиба трубопровода при действии продольной силы с пульсирующей составляющей имеет вид:

                                          (1.1)

где P0 – постоянная составляющая продольной силы;

P1 – амплитуда переменной составляющей продольной силы; 

ω – возмущающая частота; 

EJ – жесткость трубопровода на изгиб; 

m – масса единицы длины трубопровода.

Граничным условием шарнирно опертого участка трубопровода удовлетворяет функция

                                                                (1.2)

где T (t ) – неизвестная функция времени;

l – длина рассматриваемого участка трубопровода.

При подстановке выражения (1.2) в уравнение (1.1) для n = 1, получим

.                               (1.3)

Поскольку sin (πx/l) ≠0 , из условия (3) имеем: 

                                             (1.4)

где  

Обозначив

                                                       (1.5)

придем к уравнению Матье

                                            (1.6)

Уравнение Матье хорошо изучено и используется для оценки динамической устойчивости механических систем, подверженных параметрическим колебаниям.

В параметрах a и q (1.5) строят диаграмму устойчивости Айнса-Стрейта (см. рис. 1.4). Неустойчивые области заштрихованы. Так, например, точка A находится в зоне параметрического резонанса, а точка N – в зоне устойчивых колебаний.

Рисунок 1.4 - Диаграмма Айнса-Стретта с тремя областями резонанса

Показанные на диаграмме устойчивости три резонанса являются наиболее опасными при параметрических колебаниях, особенно первый при a=1, когда ω=2ω0 , где ω – частота возбуждения, ω0 – частота собственных колебаний механической системы. Оценим свойства параметрических колебаний при изменении частоты возбуждения ω. Как показывают выражения (1.5) с увеличением частоты возбуждения ω (рис. 2) параметры a и q будут уменьшаться по прямой, приближающейся к началу координат с угловым коэффициентом

                                                            (1.7)

Линия 1 (см. рис. 1.4) при этом пересекает чередующиеся области устойчивости и неустойчивости. В областях неустойчивости возникает параметрический резонанс. С увеличением глубины пульсации q за счет роста углового коэффициента K линия 2 пересекает области неустойчивости с большими интервалами и зоны параметрического резонанса расширяются.

Уменьшая коэффициент K можно снизить величину интервалов резонансных зон. Это достигается (см. выражение 1.7) путем снижения величины составляющей продольной силы P0 , пульсирующей составляющей P1, повышением величины критической силы Pкр .

В качестве примера на диаграмме Айнса-Стретта (см. рис. 1.5) показаны области динамической неустойчивости трубопровода диаметром 402 мм с толщиной стенки 15 мм при разных длинах участков. Если для трубопровода при l=150 м и l=200 м (линии 1 и 2) неустойчивость наступает вблизи значений a=1 и a=4 , то с увеличением длины l и глубины пульсации (линии 3 и 4) возрастают интервалы динамической неустойчивости.

Рисунок 1.5. Фрагмент диаграммы Айнса-Стреттас главным и вторым параметрическими резонансами

Амплитуды колебаний быстро убывают с увеличением номера резонанса. Так, при q=0,05 амплитуды соответствующие первому, второму, третьему резонансам относятся как 1:0,22:0,5. Если в системе присутствуе диссипация, то эта разница будет еще больше. Поэтому при наличии затухания рассматривается обычно главный параметрический резонанс (ω=2ω0) как наиболее опасный с минимальным изменением области неустойчивости.

При наличии затухания чаще пользуются не диаграммой Айнса-Стретта, а диаграммой относительно частоты возбуждения θ. На рис. 1.6 показаны области относительно частоты возбуждения для главного и второго параметрических резонансов без демпфирования и при декрементах затухания Δ=0,2 и Δ=0,4 .

Рисунок 1.6 - Области неустойчивости относительно частоты возбуждения θ для главного и второго параметрических резонансов:

1 - область неустойчивости без демпфирования;

2 – область неустойчивости при декременте затухания D = 0,2;

3 – область неустойчивости при декременте затухания D = 0,4

Как следует из рис. 1.6 с увеличением затухания области неустойчивости смещаются выше оси абсцисс и используя демпфирование можно полностью исключить параметрические колебания, если глубина пульсации не достигает областей неустойчивости. Параметрические резонансы подавляются сильнее с увеличением их номера.

Для главного параметрического резонанса критическое значение частоты возбуждения равно

                                          (1.8)

где   

Здесь ω0 – частота собственных колебаний; для шарнирно-опертого трубопровода  ; ε – коэффициент затухания.

Критическое значение частоты возбуждения для второго параметрического резонанса будет иметь следующий вид

.                                                   (1.9)

Приближенное значение коэффициента возбуждения μ при котором возникает неустойчивость системы будет равно для главного резонанса μ=Δ/π, для второго резонанса   

Наряду с введением сопротивления для повышения устойчивости трубопроводов используются динамические гасители колебаний. Установка динамических гасителей позволяет отстроиться от параметрического резонанса. Динамический гаситель колебаний с вязким трением раздваивает главную область параметрического резонанса (см. рис. 1.7). Изменение настройки гасителя по массе и частоте собственных колебаний позволят сдвигать эти области вправо от оси ординат исключая при определенной глубине пульсации попадание в область динамической неустойчивости.

Рисунок 1.7 - Области главного параметрического резонанса:

– область неустойчивости без демпфера;

– область неустойчивости с демпфером

Постоянно меняющиеся условия эксплуатации в связи с пересеченной местностью, различными частотными и упругими характеристиками грунтов, всплытием трубопроводов и воздействием других факторов делает задачу об устранении параметрического резонанса трубопровода по трассе достаточно сложной.

Изменение частотных параметров на разных участках трубопровода (см. рис. 8) меняет локальную добротность системы, т.е. ее восприимчивость к внешним воздействиям. При высокой добротности системы, последняя будет реагировать, в первую очередь, на ту часть спектра параметрического возбуждения, частоты которой близки к 2ω0.

Рисунок 1.8 - Причины, способствующие изменению собственной частоты трубопровода при эксплуатации

Для предупреждения параметрических колебаний трубопровода можно рекомендовать следующие мероприятия:

- устранение или уменьшение возбуждающих сил;

-стабилизация динамической устойчивости трубопровода путем изменения его параметров;

- использование динамических гасителей и демпферов с линейной и нелинейной характеристиками;

- демпфирование трубопровода грунтом, подсыпкой.

Так как во многих случаях не имеется возможности устранить совсем или уменьшить возбуждающее воздействие, как, например, в случае сейсмического воздействия, то необходимо учитывать стабилизацию динамической устойчивости трубопровода путем изменения его параметров на этапе проектирования. В связи с чем, возникает необходимость в создании математической модели для определения собственной частоты колебаний трубопровода.

1.2 Вынужденные колебания линейной системы с одной степенью свободы.

Вынужденные колебания возникают в механической системе в результате воздействия на нее внешних (обычно периодических) возмущающих сил или ударов (импульсов).

Мы начнем с разбора простейшего случая, когда внешняя возмущающая сила изменяется по гармоническому закону

,

где Н — максимальное значение или амплитуда возмущающей силы; p — число полных циклов изменения силы за 2π секунд. Уравнение колебаний линейного осциллятора в предположении, что, кроме силы Q, на него действует восстанавливающая сила, пропорциональная отклонению q, и сопротивление отсутствует, напишем следующим образом:

или

                                          (1.10)

где

Общее решение этого уравнения при pk получится как сумма общего решения однородного уравнения

и частного решения уравнения (1.10):

здесь C1 и C2 — произвольные постоянные.

Пусть при . Тогда

и

               (1.11)

Первые два слагаемых правой части уравнения (2.28) соответствуют свободным колебаниям с собственной частотой k, т. е. колебаниям, какие совершал бы осциллятор в отсутствие возмущающей силы. При так называемых нулевых начальных условиях, когда  при t=0, такие колебания во все время действия возмущающей силы не возникают.

Третье слагаемое — гармоническое колебание, происходящее с собственной частотой k, но с амплитудой, зависящей от возмущающей силы. Это колебание также относится к свободным колебаниям. Оно всегда сопровождает вынужденные колебания, при любых начальных условиях, от которых оно вообще не зависит. Его мы будем называть свободным сопровождающим колебанием.

Четвертое слагаемое

                                         (1.12)

представляет чисто вынужденные колебания осциллятора.

Таким образом, колебания линейного осциллятора в рассматриваемом случае представляют линейное наложение трех гармонических колебаний: 1) свободных; 2) сопровождающих свободных и 3) чисто вынужденных.

Отметим следующие свойства вынужденных колебаний, вытекающие из уравнения (1.12).

а) Вынужденные колебания происходят с частотой возмущающей силы.

б)    Вынужденные колебания в отличие от свободных ни в чем не зависят от начальных условий. Поэтому для изменения, например, амплитуды вынужденных колебаний необходимы (при заданной возмущающей силе) существенные изменения параметров системы: ее жесткости, распределения масс, тогда как в свободных колебаниях для этого достаточно изменения начального отклонения или начальной скорости.

в) Если k>p, то знак отклонения будет совпадать со знаком силы Q, т. е. сила и вызванные ею вынужденные перемещения будут находиться в одной фазе. Если  k<p, то знак силы будет противоположен знаку отклонения. Переписав для этого случая уравнение (2.29) следующим образом:

мы можем сказать, что при k < p возмущающая сила и вызванные ею колебания находятся в противоположных фазах.

г) Когда k=p, выражение (1.12) теряет смысл. Теряет смысл также и слагаемое общего решения (1.11), соответствующее свободным сопровождающим колебаниям. Однако рассматриваемые совместно, оба названные слагаемые при k=p дают только неопределенность

которую можно раскрыть по правилу Лопиталя, заменив дробь в квадратных скобках пределом при pk отношения производных по р от числителя и знаменателя:

Таким образом, общий интеграл (2.28) будет иметь вид

                         (1.13)

И здесь, как в (1.11), движение осциллятора представляет линейное наложение трех колебательных движений, но с одним существенным отличием от (1.11): вынужденные колебания представлены в нем непериодическим членом   в коэффициент которого входит множителем время t. Такой член называется вековым. С течением времени он растет по абсолютной величине безгранично, причем определяемые им колебания происходят с возрастающими по линейному закону отклонениями, как показано на рис. 1.9. Совпадение частоты возмущающей силы с собственной частотой системы и( сопровождающие его явления носят название резонанса.

Рисунок 1.9. Изменение векового члена от времени.

При наличии сопротивления, которое мы, как и раньше, примем пропорциональным первой степени скорости q, положив

мы найдем только одно решение, годное для любых значений p, в частности, и для резонансного p=k.

В самом деле, уравнение колебаний линейного осциллятора в прежних обозначениях будет в этом случае иметь вид

                            (1.13)

Его общее решение найдется как сумма общего решения уравнения без правой части:

                                   (1.14)

и частного решения уравнения (1.13) с правой частью. Решения уравнения (1.14) при различных соотношениях между nик нам известны. В частности, при n < k решение этого уравнения

определяет свободные затухающие колебания.

Частное решение q2 уравнения (1.13) мы будем искать, положив

                                     q2 = A sin (ptε)

и подбирая величины А и е так, чтобы это выражение, будучи подставлено в уравнение (1.11), обратило его в тождество. Из уравнений

получающихся при сравнении коэффициентов при sin pt  и cos pt  в обеих частях уравнения (1.11), находим

Общий интеграл уравнения (1.11), таким образом, имеет вид

Если в начальный момент , то

   

                                                      (1.15)

Первые два слагаемых полученного решения соответствуют свободным и свободным сопровождающим колебаниям. И те, и другие с течением времени затухают, так что через более или менее продолжительный промежуток времени ими можно будет вообще пренебречь и считать, что в дальнейшем движении система совершает только чисто вынужденные колебания согласно уравнению

                                     (1.16)

Этим уравнением будет определяться установившийся колебательный режим линейного осциллятора и при других соотношениях между n и k когда n>k или n=k.

На рис. 1.10 представлен общий ход установления колебательного режима системы с сопротивлением при действии на нее гармонической возмущающей силы.

Рисунок 1.10. Общий ход установления колебательного режима системы с сопротивлением при действии на нее гармонической возмущающей силы.

Из уравнения (1.16) можно сделать следующие выводы:

  1.  Вынужденные колебания и при наличии сопротивлений происходят с частотой возмущающей силы. Это всеобщий закон вынужденных колебаний линейного осциллятора, имеющий место независимо от условий, в каких происходят его вынужденные колебания, в частности, независимо от того, имеются ли в системе сопротивления или нет.
  2.  Амплитуда вынужденных колебаний от начальных условий и времени не зависит. С течением времени она не изменяется и, следовательно, вынужденные колебания, в отличие от свободных, от сопротивлений не затухают. При резонансе, когда p=k, амплитуда вынужденных колебаний остается конечной и притом не самой большой из возможных ее значений для данной системы. В самом деле, разыскивая значение р, при котором амплитуда

                               (1.17)

достигает максимума, найдем, что это случится, когда

т. е. до наступления резонанса, при p < k.

в) В вынужденных колебаниях с сопротивлением всегда имеет место сдвиг фазы колебания по сравнению с фазой возмущающей силы. Величина ε этого сдвига определяется формулой

                                             (1.18)

Максимальное значение, равное , сдвиг фазы имеет при резонансе, когда p=k.

Амплитудой вынужденных колебаний определяются максимальные динамические напряжения, возникающие в упругих системах от воздействия на них гармонических возмущающих сил. В высшей степени важно заметить, что величина этих напряжений, как и амплитуды А, зависит не столько от величины возмущающей силы, сколько от частоты ее изменений во времени. При одном и том же значении H амплитуда и возникающие в системе напряжения могут значительно изменяться в зависимости от изменений частоты р. Для оценки этих изменений их сравнивают со статическим отклонением A0 системы при действии на нее силы Н

                                                 (1.19)

Отношение амплитуды А к А0, равное

                                      (1.20)

где  называется коэффициентом динамичности. Коэффициент динамичности показывает во сколько раз максимальное динамическое отклонение при вынужденных колебаниях от силы Hsin(pt) больше максимального статического отклонения от постоянной силы Н. На рис. 1.11, так называемыми, резонансными кривыми представлен ход изменения абсолютной величины коэффициента динамичности η в зависимости от частоты возмущающей силы  для некоторых значений коэффициента сопротивления . Пунктиром показана резонансная кривая для n=0 в отсутствие сопротивления, когда коэффициент динамичности

                                          (1.21)

Эта кривая имеет разрыв в точке а=1.

Рисунок 1.11. Ход изменения абсолютной величины коэффициента динамичности η

Из рассмотрения резонансных кривых на рис. 1.11 обнаруживается следующий факт, имеющий значение в приближенных расчетах амплитуд вынужденных колебаний. В областях, достаточно далеких от резонанса, амплитуды при относительно малом сопротивлении почти не отличаются от соответствующих амплитуд вынужденных колебаний без сопротивления, определяемых более простой формулой

В этих областях при вычислении амплитуд можно совсем не учитывать сопротивлений, которые вообще с трудом поддаются точному определению.

Хотя амплитуды вынужденных колебаний с сопротивлением остаются конечными и при резонансе, однако при более или менее продолжительной работе деталей машин в резонансных условиях всегда имеется опасность полного или частичного их разрушения от усталостных напряжений. При проектировании конструкции, подверженной воздействиям возмущающих сил, стараются поэтому подобрать соотношения размеров и прочности ее деталей так, чтобы по возможности отодвинуть условия нормального режима работы ее от резонансных условий). Для той же цели служат специальные устройства, как, например, нелинейные муфты, виброгасители и т. п.

2 ПОПЕРЕЧНЫЕ КОЛЕБАНИЯ ПРЯМЫХ СТЕРЖНЕЙ

2.1 Основные допущения и уравнение поперечных колебаний прямого стержня 

При выводе уравнения поперечных колебаний стержня (или балки) мы будем предполагать, что в недеформированном состоянии так называемая упругая ось1 стержня прямолинейна и совпадает с линией центров тяжести поперечных сечений стержня. Эту прямолинейную ось мы примем за координатную ось x: и от нее будем отсчитывать отклонения элементов стержня при поперечных колебаниях. При этом мы будем считать, по крайней мере на первых порах, что отклонения отдельных точек оси стержня происходят перпендикулярно к прямолинейному, недеформированному ее направлению, пренебрегая смещениями этих точек, параллельными оси.

Далее, мы предполагаем, что отклонения точек оси стержня при поперечных колебаниях происходят в одной плоскости («плоскость колебаний») и являются «малыми» отклонениями в том смысле, что возникающие при этом восстанавливающие силы остаются в пределах пропорциональности.

При таких предположениях отклонения точек оси стержня при поперечных колебаниях однозначно определяются одной функцией двух переменных — координаты x и времени t:

Эта функция удовлетворяет линейному дифференциальному уравнению в частных производных четвертого порядка, которое может быть построено следующим образом.

Обозначим через μ(х) массу единицы длины стержня (кГ/м), через EJ—жесткость на прогиб [Е (Па) — модуль упругости, J 4) - момент инерции поперечного сечения стержня относительно центральной оси сечения, перпендикулярной к плоскости колебаний], Jв (кГ∙м2) — момент инерции единицы длины стержня относительно центральной оси, перпендикулярной к плоскости колебаний. На стержень действует распределенная поперечная нагрузка, интенсивность которой мы обозначим через  f(x,t), а также продольная сила (растягивающая или сжимающая), направленная по оси стержня с интенсивностью Р(x,t). Эти нагрузки могут зависеть не только от положения элементов стержня, но и от времени.

Кинетическая, энергия колеблющегося стержня складывается из Кинетической энергии поперечных смещений элементов стержня

                               (2.1)

и кинетической энергии вращений элементов стержня вокруг осей, перпендикулярных к плоскости колебаний,

                                (2.2)

Потенциальная энергия равна сумме трех слагаемых:

  1.  потенциальной энергии упругой деформации (работа восстанавливающих упругих сил)

                              (2.3)

  1.  потенциальной энергии прогиба от поперечной нагрузки f(x, t)

                                       (2.4)

  1.  и, наконец, потенциальной энергии растяжения от продольной силы Р(x,t)

  (2.5)

Функционал S Остроградского-Гамильтона имеет здесь вид

                              (2.6)

Уравнение поперечных колебаний стержня мы получим, составив для функционала S уравнение Эйлера

       (2.7)

Это линейное уравнение четвертого порядка, составленное при самых общих предположениях относительно действующих на стержень сил, жесткости и распределения массы.

В стержнях, длина которых значительно превосходит поперечные размеры, можно пренебречь инерцией вращения и опустить в левой части уравнения (2.7) последний член.

Положив f(x,t)=0 и р(х,t)=0, мы рассмотрим сначала свободные колебания однородного стержня с постоянными жесткостью EJ и погонной массой μ. Для таких колебаний уравнение (2.7) будет иметь вид

                                                    (2.8)

где

2.2 Краевые и начальные условия

В простейших случаях, когда конец стержня свободен, или жестко закреплен, или шарнирно оперт, краевые условия выражаются следующими соотношениями:

  1.  конец стержня свободен; на таком конце равны нулю изгибающий момент и поперечная сила, следовательно,

  1.   конец стержня жестко закреплен; на таком конце равны нулю прогиб и угол поворота, т. е.

  1.  в) конец стержня свободно оперт (или закреплен шарниром); в этом случае равны нулю прогиб и изгибающий момент, т. е.

Краевые условия, ограничивающие свободу перемещений концов Стержня, называются геометрическими условиями. Таковы, например, условия, в силу которых равны нулю прогиб и угол поворота, т, е. условия

Условия, налагающие ограничения на изгибающий момент и поперечную силу, например, условия, выражающиеся равенствами

мы будем называть динамическими условиями.

В других случаях условия закрепления концов стержня выражаются более сложным образом. Например, при упругом закреплении конца стержня соответствующее такому закреплению краевое условие должно учитывать характер возможных смещений конца и возникающих при этом упругих восстанавливающих сил. Так будет, например, в случае закрепления, упругого для поперечных смещений конца и жесткого для поворота или, наоборот, жесткого для поперечных смещений и упругого для поворота и т. д. С такими упругими закреплениями приходится встречаться при расчете на колебания турбинных лопаток, концы которых связаны бандажом, а также при учете упругой податливости заделки хвоста в ободе диска. Отметим, что, оставаясь в пределах линейной теории, мы ограничиваемся рассмотрением краевых условий, выражающихся уравнениями, линейными относительно величин

Начальные условия выражаются соотношениями

имеющими место в момент t=0, где и(х) и v(x)—некоторые заданные функции переменной x, определяющие начальное распределение по оси стержня поперечных отклонений и скоростей отдельных его элементов.

2.3 Собственные формы колебаний стержня и функции, их определяющие

Простейшим периодическим решением уравнения свободных колебаний стержня

                                                 (2.9)

является так называемое главное колебание, в котором у(x,t) изменяется с течением времени по гармоническому закону

            (2.10)

Функция φ(х), устанавливающая закон распределения максимальных (амплитудных) отклонений точек оси стержня от равновесного расположения, называется формой главного колебания или собственной формой. Собственных форм колебаний прямого стержня бесконечное множество. Каждой собственной форме соответствует определенное значение частоты p — так называемая собственная частота. Отбор собственных частот и соответствующих им собственных форм осуществляется с помощью уравнения собственных форм и краевых условий задачи.

Чтобы получить уравнение собственных форм однородной задачи, подставим (7.10) в (7.9). После сокращения на  будем иметь

или

       (2.11)

где

                                                    (2.12)

Уравнение (7.11) имеет следующие четыре независимых частных решения:

его общий интеграл

               (2.13)

Он содержит четыре произвольные постоянные А, В, С, D, которые должны быть подобраны так, чтобы для функции φ(x) выполнялись краевые условия, т. е. условия закрепления концов стержня. В обычных случаях, число краевых условий равно числу произвольных постоянных— по два на каждом конце. Все они выражаются равенствами нулю двух из следующих четырех величин:

пропорциональных соответственно прогибу, углу поворота, изгибающему моменту и перерезывающей силе в точках x=0 или x=l. Выполняя эти условия, мы получим четыре однородных уравнения, из которых найдутся отношения постоянных А, В, С, D и уравнение для определения собственных частот системы.

Во многих отношениях более удобной оказывается следующая система частных решений уравнения (2.11):

                                   (2.14)

Функции S, T, U, V называются функциями A. H. Крылова.

Найдем значения этих функций и их производных по аргументу kx до третьего порядка включительно при x=0:

               (2.15)

Определитель, составленный из этих величин, равен единице. Поэтому функции Крылова называют иногда функциями с единичной матрицей, а систему (2.14) — нормальной или фундаментальной системой интегралов уравнений (2.11).

Приведем выражения последовательных производных по x от функций  S(x), Т(x),U(x), V(x) до четвертого порядка включительно.

(2.16)

Одним из преимуществ функций Крылова является то, что с помощью этих функций можно сразу написать выражение общего интеграла уравнения (2.11), удовлетворяющего условиям на конце x=0 и содержащего только две постоянные, которые определяются из- условий на другом конце x=l.

3 РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

3.1 Колебания трубопровода, шарнирно опертого по концам

Расчетная схема трубопровода, шарнирно опертого по концам, изображена на рис. 3.1.

Рисунок 3.1 -  Расчетная схема трубопровода, шарнирно опертого по концам.

Граничными условиями для данного вида закрепления будут являться условия, когда прогиб и изгибающий момент на обоих концах трубы будут равны 0.

                                   (3.1)

                                    (3.2)

Как видно из (2.15), данным условиям удовлетворяют функции T и V. Следовательно, общий интеграл собственных форм колебаний (2.13) примет вид

Постоянные B и D найдутся из условия на правом конце (x=l).

                             (3.3)

                          (3.4)

Так как уравнения (3.3) и (3.4) равны, то приравняем их левые части

                    (3.5)

Выразим из уравнения (3.3) постоянную В

и подставим в уравнение (3.5)

Левая часть уравнения будет равна 0.

Разделим на k2D

Распишем функции Крылова T и V согласно (2.14).

                                                 (3.6)

Решением уравнения (3.6) будет являться случай, когда один из множителей будет равен 0.

тогда

                                     (3.7)

Корень kl=0 нас не интересует, так как собственная частота по уравнению (2.12) будет равна 0, т.е. колебания будут отсутствовать.

Подставив значение k из формулы (3.7) определим собственную частоту колебаний

где i – волновое число, определяющее номер собственной формы колебаний (i=1,2,3…).

Для примера расчета возьмем трубопровод диаметром D=820мм, толщиной стенки δ=10мм и длиной l=50м.

Внутренний диаметр трубы будет равен

где Е=2.1∙1011 Па (для стали).

Момент инерции поперечного сечения трубы, относительно оси, перпендикулярной к плоскости колебаний, вычисляется по формуле

Масса единицы длины стержня вычисляется по формуле

                                          (3.8)

где S – площадь поперечного сечения трубы, вычисляемая по формуле

                                        (3.9)

1 – погонная длина трубы l=1м,

ρ=7850 кГ/м3 – плотность стали.

Преобразуем формулу (3.8), заменив значение площади формулой (3.9)

Вычислим собственные частоты первых трёх форм колебаний.

Для собственных форм из (2.13) получаем уравнения

Первые три собственные формы колебаний представлены на рис. 3.2.

Рисунок 3.2 - Собственные формы колебаний трубопровода, шарнирно опёртого по концам.

3.2 Колебания трубопровода с жёстко закреплёнными концами

Расчетная схема трубопровода с жёстко закреплёнными концами изображена на рис. 3.3.

Рисунок 3.3 - Расчетная схема трубопровода с жёстко закреплёнными концами.

Граничными условиями для данного вида закрепления будут являться условия, когда прогиб и угол поворота на обоих концах трубы будут равны 0.

                               (3.10)

                               (3.11)

Как видно из (2.15), данным условиям удовлетворяют функции U и V. Следовательно, общий интеграл собственных форм колебаний (2.13) примет вид

Постоянные С и D найдутся из условия на правом конце (x=l).

                            (3.12)

                            (3.13)

Выразим из уравнения (3.12) постоянную C

и подставим в уравнение (3.13)

Разделим на D

Распишем функции Крылова T, U и V согласно (2.14).

                                           (3.14)

Для решения уравнения (3.14) воспользуемся функцией подбор параметра в программе Microsoft Office Excel. Для этого сначала создаем две ячейки: в ячейке В1 необходимо записать уравнение (3.14), в которой переменной является выражение kl; ячейка В2 и будет являться той самой переменной.

Затем необходимо войти в меню Данные→Работа с данными→Анализ «что-если»→Подбор параметра. В открывшемся окне в поле Установить в ячейке указываем ссылку на ячейку с формулой, т.е. В1; в  поле Значение указываем 0, так как значение уравнения должно равняться 0; в поле Изменяя значение ячейки указываем переменную уравнения, т.е. ячейку В2. Далее нажимаем ОК и в ячейке В2 появляется искомое значение kl.

Пример выполнения функции Подбор параметра приведен на рис. 3.4.

Рисунок 3.4 -  Пример решения уравнения при помощи функции «Подбор параметра» в программе MS Excel.

Далее изменяя начальное значение kl, воспользовавшись тем же принципом, найдем еще два значения kl.

Отбросив нулевой корень, получаем следующие первые три корня уравнения (3.14)

Подставив полученные значения k в формулу (2.12) определим собственные частоты первых трёх форм колебаний

Для собственных форм из (2.13) получаем уравнение

Первые две собственные формы колебаний представлены на рис. 3.5.

Рисунок 3.5 -  Собственные формы колебаний трубопровода с жёстко защемлёнными концами.

3.3 Колебания трубопровода, жёстко закреплённого концом x=0 и свободного на конце x=l

Расчетная схема трубопровода, жёстко закреплённого концом x=0 и свободного на конце x=l, изображена на рис. 3.6.

Рисунок 3.6 - Расчетная схема трубопровода, жёстко закреплённого концом x=0 и свободного на конце x=l.

Граничными условиями для данного вида закрепления будут являться условия, когда в точке x=0 будут равны 0 прогиб и угол поворота, а в точке x=l будут равны 0 изгибающий момент и срезающая сила.

                                 (3.15)

                                 (3.16)

Как видно из (2.15),условиям для точки x=0 удовлетворяют функции U и V. Следовательно, общий интеграл собственных форм колебаний (2.13) примет вид

Постоянные С и D найдутся из условия на правом конце (x=l).

                           (3.17)

                           (3.18)

Выразим из уравнения (3.17) постоянную C

                                        (3.19)

и подставим в уравнение (3.18)

Разделим на D

Распишем функции Крылова S, T и V согласно (2.14).

                                           (3.20)

Воспользовавшись для решения уравнения (3.20) функцией Подбор параметра в программе Microsoft Office Excel, как это описано выше, найдем первые три корня уравнения.

Отбросив нулевой корень, получаем следующие первые три корня уравнения (3.20)

Подставив полученные значения k в формулу (2.12) определим собственные частоты первых трёх форм колебаний

Для собственных форм из (2.13) получаем уравнение

Первые три собственные формы колебаний представлены на рис. 3.7.

Рисунок 3.7 - Собственные формы колебаний трубопровода, жёстко закреплённого концом x=0 и свободного на конце x=l.

3.4 Колебания трубопровода, жёстко закреплённого концом x=0 и шарнирно опертого концом x=l

Расчетная схема трубопровода, жёстко закреплённого концом x=0 и шарнирно опёртого концом x=l, изображена на рис. 3.8.

Рисунок 3.8 - Расчетная схема трубопровода, жёстко закреплённого концом x=0 и шарнирно опёртого концом x=l.

Граничными условиями для данного вида закрепления будут являться условия, когда в точке x=0 будут равны 0 прогиб и угол поворота, а в точке x=l будут равны 0 прогиб и изгибающий момент.

                                  (3.21)

                                 (3.22)

Как видно из (2.15), условиям для точки x=0 удовлетворяют функции U и V. Следовательно, общий интеграл собственных форм колебаний (2.13) примет вид

                           (3.23)

Постоянные С и D найдутся из условия на правом конце (x=l).

                           (3.24)

                          (3.25)

Выразим из уравнения (3.24) постоянную C

и подставим в уравнение (3.25)

Разделим на D

Распишем функции Крылова S, T и V согласно (2.14).

                                                   (3.26)

Воспользовавшись для решения уравнения (3.26) функцией Подбор параметра в программе Microsoft Office Excel, как это описано выше, найдем первые три корня уравнения.

Отбросив нулевой корень, получаем следующие первые три корня уравнения (3.26)

Подставив полученные значения k в формулу (2.12) определим собственные частоты первых трёх форм колебаний

Для собственных форм из (2.13) получаем уравнение

Первые три собственные формы колебаний представлены на рис. 3.9.

Рисунок 3.9 - Собственные формы колебаний трубопровода, жёстко закреплённого концом x=0 и шарнирно опертого концом x=l.

4 ПРИМЕНЕНИЕ ПРОТГОРАММЫ BENTLEY AUTOPIPE ДЛЯ ДИНАМИЧЕСКОГО АНАЛИЗА ТРУБОПРОВОДОВ

4.1 Обзор программы Bentley AutoPIPE

Рассмотренные выше расчетные схемы для расчета собственных частот колебаний трубопровода довольно просты. Но реальный трубопровод, как правило, имеет отводы, повороты, вставки и другие конструктивные элементы, которые значительно усложняют расчетную схему.

В настоящее время существует ряд программных комплексов, позволяющих производить расчеты автоматически на компьютере, что в значительной мере сокращает время расчета инженерами, а также позволяет рассчитывать более сложные модели.

Одним из таких программных комплексов является программа Bentley AutoPIPE. Bentley AutoPIPE - это программа для анализа напряжений, нагрузок и деформаций в трубопроводах в условиях статического и динамического нагружения, работающая в среде Windows. AutoPIPE рассчитывает системы любой сложности и имеет специальные встроенные функции для анализа трубопроводов подземного проложения, волновых нагрузок, гидравлических и паровых ударов, трубопроводов из стеклопластика, а также механизмы взаимодействия трубопроводов с металлоконструкциями.

В AutoPIPE удалось объединить объектно-ориентированные графические технологии с динамическими таблицами ввода данных и вывода отчетов с лучшими современными аналитическими возможностями, которыми не располагают другие программы, что обеспечивает  действительно уникальное средство анализа и распределения напряжений в трубопроводах.

Графический пользовательский интерфейс на основе технологии OpenGL упрощает процесс создания модели и редактирования напряжений в трубопроводах. Выбрав мышью графическое изображение элементов в моделе, пользователь можете вставить, изменить или удалить нагрузки, опоры или другие компоненты трубопровода. После каждой операции изображение модели автоматически обновляется, мгновенно отображая изменения. Используя графический выбор в AutoPIPE, можно вставлять, удалять или изменять компоненты, опоры, характеристики трубопровода, температуры/давления или другие параметры всего выбранного диапазона с помощью всего лишь одной команды. Графический выбор также используется для операций вырезания, копирования и вставки. С помощью интерактивных таблиц, подобных таблицам Excel, можно быстро проверять, сортировать или изменять сразу множество входных данных. В программе AutoPIPE возможны до 99 шагов отмены и восстановления для исправления ошибок, выполнения возможных альтернативных анализов или быстрой проверки результатов различных сценариев проектирования.

AutoPIPE предоставляет уникальные возможности расчета труб, поддерживая 24 международных стандарта для различных областей применения: технологической, энергетической, нефте- и газовой, ядерной, также трубопроводы подземного и подводного проложения, плавучие системы нефтедобычи и т.д. Передовые возможности AutoPIPE включают интегрированный анализ от волновых нагрузок, трубопроводов подземного проложения, трубопроводов с изоляцией, динамических нагрузок и трубопроводов из ортотропного стеклопластика. Кроме того, анализ тепловой деформации частично заполненного трубопровода, теплоперехода, взаимодействия трубопроводов с металлоконструкциями. Расчет местных напряжений по стандартам WRC107, WRC297, PD5500, KHK, API650 возможен с использованием дополнительного модуля WinNOZL.

Возможности динамического анализа включают в себя:

  •  анализ динамических характеристик во времени с моделированием переходных процессов;
  •  анализ собственных форм, ускорений и частот колебаний;
  •  анализ гармонической нагрузки;
  •  анализ спектров реакций и ударных нагрузок;
  •  анализ спектров, соответствующих стандартам NRC и N411 (PVRC) для атомной энергетики ;
  •  анализ в соответствии со стандартом NUREG.CR-1677;
  •  анализ пропущенных масс и поправка ZPA .

После проведения расчета , можно сразу же посмотреть все напряжения, деформации, нагрузки, моменты и другие характеристики модели на графике.

Используя цветовое кодирование результатов на графике и всплывающие окна, система позволяет инженерам быстро определять критические области без необходимости просмотра большого объема табличных выходных данных. С помощью мощного инструмента вывода результатов можно просмотреть в табличном виде до 500 сочетаний нагрузок с возможностью их интерактивной фильтрации, сортировки и печати результатов.

AutoPIPE - единственное программное обеспечение на современном рынке, обладающее самым тесным взаимодействием расчетов трубопровода и металлоконструкций, которое передает нагрузки в опорах трубопровода, а также импортирует и экспортирует все конструкции в строительную программу анализа №1 в мире - STAAD.Pro®. Данная интеграция позволяет сэкономить недели работы, затрачиваемые на повторное проектирование, и обеспечивает создание более надежных и реалистичных проектов. Также пользователь может импортировать в AutoPIPE трехмерные модели, созданные в Bentley AutoPLANT, Bentley PlantSpace, Intergraph PDS, SmartPlant или Aveva PDMS (САПР, предназначенные для детального проектирования промышленных объектов), чтобы сэкономить сотни человеко-часов и получить точные напряжения в уже созданных моделях трубопроводов.

4.2 Моделирование креплений трубопроводов в среде Bentley AutoPIPE

Средства крепления трубопроводов подразделяются на опоры, кронштейны и подвески (могут применяться и другие разновидности средств крепления трубопроводов).

По характеру работы и назначению опоры можно подразделить на подвижные, к которым относятся скользящие, катковые, шариковые, пружинные и т. п., и неподвижные, которые бывают приварными, хомутовыми и упорными.

Подвижные опоры устанавливаются для обеспечения свободного перемещения трубопроводов на опорах при температурных деформациях. Эти опоры воспринимают вертикальную нагрузку — силу тяжести трубопроводов с размещенной на них арматурой и теплоизоляции различных типов, а также горизонтальную нагрузку, зависящую от коэффициента трения на подошве опоры. На величину трения влияет конструкция подвижной опоры. Наиболее распространенными подвижными опорами являются скользящие опоры, перемещающиеся вместе с трубой по различным опорным конструкциям; коэффициент трения для скользящей опоры принимают равным 0,3. Для организации более свободного перемещения трубопровода применяют катковые опоры с коэффициентом трения 0,1, Шариковые опоры воспринимают горизонтальные осевые и боковые нагрузки. Пружинные опоры применяются для поглощения вибрации, передаваемой от технологического оборудования, и обеспечивают надежную работу как сварных, так и фланцевых соединений.

Неподвижные (мертвые) опоры устанавливают на трубопроводах для обеспечения поглощения линейных удлинений при температурных перепадах транспортируемой среды.   Кроме  вертикальных  нагрузок  от  собственного  веса трубопровода, изоляции и др. неподвижные опоры воспринимают весьма значительные горизонтальные усилия, возникающие при температурных деформациях. Между неподвижными опорами, как правило, устанавливаются компенсаторы. Горизонтальные усилия, действующие на неподвижные опоры, можно подразделить на осевые и боковые: осевые — передаются на все неподвижные опоры, боковые — на опоры, расположенные вблизи поворотов трубопровода и в местах подсоединения их вблизи опор. Горизонтальные усилия и расстояния между неподвижными опорами определяются соответствующими расчетами.

Наиболее часто применяемыми опорными конструкциями при монтаже технологических трубопроводов являются кронштейны и консоли. Кронштейны (к ним относятся консоли) можно подразделить на индивидуальные (при прокладке на них одной трубы) и групповые (при прокладке нескольких труб). Кронштейны крепятся к стенам, колоннам и другим строительным конструкциям. Кронштейны и консоли очень часто применяются в сочетании с вышеописанными опорными конструкциями: на кронштейнах устанавливают подвижные и неподвижные опоры; к кронштейнам и консолям крепят различного типа подвески (одинарные, двойные, шпренгельные, индивидуальные и групповые).

Подвески применяются для крепления технологических трубопроводов при невозможности использования поддерживающих снизу опор и бывают нерегулируемые (привариваемые или пристреливаемые к строительным конструкциям на жестких тягах) и регулируемые (снабженные талрепами, винтовыми стяжками или с верхней регулировкой), позволяющие изменять отметку прокладываемого трубопровода.

Различные типы опорных конструкций показаны на рис. 4.1.

Рисунок 4.1 - Типы опорных конструкций.

А – неподвижные опоры; б – скользящие опоры; в – роликовые опоры; г – подвески:

1 – нерегулируемая; 2 – регулируемая; 3 – пружинная.

Рассмотрим основные модели креплений в среде Bentley AutoPIPE.

Anchor – служит для моделирования жестких опор.

Рисунок 4.2 - Anchor.

Spring – упругая опора, действующая в вертикальном направлении. Может применяться не только как опора, но и как подвеска. Может быть установлено несколько опор в одной точке.

Рисунок 4.3 - Spring.

Constant – жесткое закрепление относительно вертикального направления. Может являться как опорой, так и подвеской. В одной точке возможно применение нескольких данных креплений.

Рисунок 4.4 - Constant.

V-stop – жёсткое ограничение перемещения в вертикальном направлении как вниз, так и вверх. Имеется возможность задать как опору, так и подвеску. Для опор возможно задание зазора между опорой и трубой или же моделирование опоры, в которой возможен отрыв трубы вертикально вверх.

Рисунок 4.5 - V-stop.

Incline – данная функция моделирует подвижные опоры. Имеется возможность задать ось, вдоль которой возможно перемещения, пределы возможного перемещения, а также коэффициент трения.

Рисунок 4.6 - Incline.

Line stop – данная функция ограничивает перемещения вдоль оси трубы.

Рисунок 4.7 - Line stop.

Guide – функция, аналогичная Line stop. Отличается лишь тем, что ограничивает перемещения в осях, перпендикулярных оси трубы.

Рисунок 4.8 - Guide.

Rotation – функция, запрещающая поворот трубы относительно выбранной оси.

Рисунок 4.9 - Rotation.

Damper – демпфер. Данная функция используется только для динамических расчетов. Действует демпфер только в направлении выбранных осей.

Рисунок 4.10 - Damper.

Tie/Link – данная функция используется для моделирования крепления труб между собой, например, посредством тяг.

Рисунок 4.11 - Tie/Link.

4.3 Анализ изменения собственных частот колебаний трубопровода в зависимости от его конструктивных параметров

Для анализа смоделируем участок трубопровода, имеющий отвод и поворот. Диаметр трубопровода примем равным 820мм с толщиной стенки 10мм. В трубопроводе действует давление 50 кГ/см2. Один из концов трубопровода закреплен мёртвой опорой (Ancher), а два других крепятся на опорах, не допускающих его перемещения в вертикальном и горизонтальном, перпендикулярных оси направлениях (Guide). Промежуточные опоры имитируют скользящие опоры, ограничивающие перемещения в вертикальном направлении, но допускающие их в продольном направлении (V-stop).

После проведения модального анализа в программе Bentley AutoPIPE, были получены результаты для 30 форм колебаний. Мы же для рассмотрения результатов выберем 1,3,7, и 15 формы, соответствующие продольным колебаниям и колебаниям 1,2 и 3 форм колебаний прямых стержней, рассмотренных ранее, соответственно. Результаты расчета данных колебаний приведены на рис. 4.12.

Рисунок 4.12 - Колебания трубопровода диаметром 820мм.

Для сравнения  результатов проверим тот же трубопровод, изменив лишь его диаметр. В данном случае был взят диаметр 1020мм. Результаты анализа приведены на рис. 4.13.

Рисунок 4.13 - Колебания трубопровода диаметром 1020мм.

Для того, чтобы было проще сравнивать результаты, для третьего случая вернем диаметр трубопровода 820мм, а на промежуточные опоры наложим ограничение на продольные перемещения (Line stop).Результаты анализа приведены на рис. 4.14.

Рисунок 4.14 - Колебания трубопровода с ограничением на продольные перемещения.

Для анализа четвертого случая воспользуемся всё тем же трубопроводом диаметром 820мм без ограничения на продольные перемещения, но уменьшим расстояние между опорами. Результаты анализа приведены на рис. 4.15.

Рисунок 4.15 - Колебания трубопровода с уменьшенным расстоянием между опорами.

В ходе каждого анализа была получена частота собственных колебаний трубопровода. Все результаты сведены в таблицу - 1.

Таблица-1. Результаты анализа частот собственных колебаний.

Частота собственных колебаний, Гц

Форма колебаний

1

3

7

15

D=820мм

0,17

1,09

4,47

8,45

D=1020мм

0,20

1,26

4,74

9,73

Отсутствие продольных перемещений

1,05

1,70

4,94

10,61

Уменьшенное расстояние между опорами

0,17

1,09

4,47

13,99

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данной бакалаврсокой работе были рассмотрены условия, при которых возникают динамические нагрузки в магистральных и технологических трубопроводах. В ходе работы было установлено, что основная задача динамического расчета трубопровода состоит в недопущении в нем резонанса.

Для этой цели важной целью является определение частоты собственных колебаний трубопровода, так как она зависит не от нагрузок, а от конструктивных особенностей трубопровода и является постоянной величиной. Следовательно, зная динамические нагрузки, которые будут действовать на трубопровод в процессе его эксплуатации, на этапе проектирования трубопровода появляется возможность подобрать конструкцию трубопровода с собственной частотой, которая будет обеспечивать его безопасную работу.

Для определения частоты собственных колебаний трубопровода была выбрана теория прямых однородных стержней, так как практически все трубопроводы имеют такую длину, что их можно считать стержнями, а также, сосредоточенные массы в виде запорной арматуры и других объектов встречаются относительно длины магистрального трубопровода довольно редко, так что трубопровод можно принять однородным.

По данной теории был произведен расчет прямолинейных участков трубопровода при различных вариантах закрпления его концов на опорах.

Также были проанализированы результаты определения собственной частоты при помощи программы Bentley AutoPIPE, в результате чего было установлено, что частота собственных колебаний зависит от

-изгибной жесткости трубопровода, зависящей от диаметра трубы и ее толщины стенки (чем выше момент инерции сечения трубы, тем выше частота собственных колебаний);

-способа закрепления трубы (чем меньше допускается свобода перемещения трубы, тем выше частота собственных колебаний).

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

  1.  Бабаков И.М. Теория колебаний. / ред. Ромашевская И.И. – Москва: Изд. Наука, 1968. – 560с.
  2.  Бирбраер А.Н. Расчёт конструкций на сейсмостойкость. – СПб.: Наука, 1998. – 255с., ил. 70.
  3.  Петров И.П., Спиридонов В.В. Надземная прокладка трубопроводов. –Москва: Недра, 1965. – 450с.
  4.  Светлицкий В.А. Механика трубопроводов и шлангов. – Москва: Машиностроение, 1985. – 578с.
  5.  Хакимов А.Г. Пространственные параметрические колебания трубопроводов под действием переменного внутреннего давления. – Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2011 №6.
  6.  Александров А.А. Модель динамического анализа прочности магистральных нефтепроводов на сейсмические воздействия. - Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2011 №5.
  7.  Ишемгужин И.Е. Демпфирование параметрических колебаний трубопровода. - Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2011 №3.
  8.  Соколов В. Г. Колебания, статическая и динамическая устойчивость трубопроводов большого диаметра. – Санкт-Петербург, 2011.
  9.  Ефимов А.А. Колебания и динамическая устойчивость глубоководных нефтегазопроводов. - Санкт-Петербург, 2009.
  10.  Коршак А.А., Нечваль А.М. Проектирование и эксплуатация газонефтепроводов. - СПб.: Недра, 2008. — 488 с.
  11.  Вансович К.А. Строительные конструкции. Часть 1. - Омск: ОмГТУ, 2009. - 81 с.
  12.  Агапкин, В. М. Справочное руководство по расчетам трубопроводов Текст. / В. М. Агапкин, С. Н. Борисов, Б. Л. Кривошеин. М. : Недра, 1987,- 190 с.
  13.   Березнев, А. В. Частоты и формы собственных колебаний криволинейных участков стальных и полиэтиленовых трубопроводов с протекающей жидкостью Текст. / А. В. Березнев // Вестник гражданских инженеров. 2005. - № 3 (4). - С. 20-25.
  14.  Бородавкин, П. П. Прочность магистральных трубопроводов Текст. / П. П. Бородавкин, А. М. Синюков М. : Недра, 1984. - 243 с.
  15.  Гениев, Г. А. Радиальные колебания цилиндрических оболочек при движении в них потока идеальной жидкости Текст. / Г. А. Гениев, А. Н. Зубков // Строительная механика и расчет сооружений. 1987. - № 3.1. C. 40-43.
  16.  Гладких, П. А. Вибрации в трубопроводах и методы их устранения Текст. / П. А. Гладких, С. А. Хачатурян. М. : Машгиз, 1969. - 230 с.
  17.  Дерябин, В. С. О колебаниях трубопровода постоянной кривизны Текст. / В. С. Дерябин, П. Д. Доценко // Прикл. мех. 1975. - т. 11, вып. 1. -С. 132-137.
  18.  СНиП 2.05.06-85*. Магистральные трубопроводы / Минстрой России. – М.: ГУПЦ ПП, 1997. - 52с.
  19.  СНиП 12-01-2004. Организация строительного производства / Росстрой – М.: ГУПЦ ПП, 2004. – 24с.
  20.  СНиП III-42-80*. Магистральные трубопроводы / Госстрой СССР – М.: Стройиздат, 1981.- 75с.

1 Упругая ось стержня — это геометрическое место точек («центров жесткости»), к которым должны быть приложены внешние силы, чтобы вызвать изгиб стержня без кручения. Если упругая ось не. совпадает с линией центров тяжести, то, как известно, стержень, Изгибаясь, будет закручиваться.



 

Другие похожие работы, которые могут вас заинтересовать.
12808. Применение в процессе сварки магистральных трубопроводов проволоки Innershield (Иннершилд) NR-208XP 953.5 KB
  Область применения данной технологии. Охрана труда и техника безопасности при проведении сварочных работ. Сварка как высокопроизводительный процесс изготовления неразъемный соединений находит широкое применение при изготовлении металлургического химического и энергетического оборудования различных трубопроводом в машиностроении в производстве строительных и других конструкций. Цеховое производство монтаж металлоконструкций сервисные и ремонтные строительные работы во...
4608. АНАЛИЗ ВЗАИМОСВЯЗИ ПАРАМЕТРОВ ПРОЧНОСТИ И ФИЗИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ГРУНТА 15.51 MB
  В результате проведенного многофакторного регрессионного анализа выявлена корреляционная связь между механическими и физическими характеристиками грунта. Цель работы – выявление зависимостей между параметрами прочности грунта и его физическим...
11461. Анализ существующих мер по снижению технологических потерь электроэнергии на предприятии 238.3 KB
  Для хозяйствующих объектов каждый из ресурсов: человеческий нематериальные материальные финансовые и прочие все нуждаются в управлении как в отдельности так и во взаимодействии с другим или группой ресурсов. Унитарное предприятие создается одним учредителем который выделяет необходимое для того имущество формирует соответственно закону уставный капитал не разделенный на доли паи утверждает устав распределяет доходы непосредственно или через руководителя который ним назначается руководит предприятием и формирует его трудовой...
15543. Современные методы экспериментального изучения строительных материалов. Определение предела прочности при сжатии. Рентгеновский фазовый анализ порошковых материалов 454.52 KB
  Мешалка для перемешивания цементного раствора, столик встряхивающий, форма-конус, штыковка, формы разъемные для изготовления образцов-балочек, насадка к формам, площадка вибрационная, прибор для испытаний на изгиб, пресс для определения предела прочности при сжатии, пластинки для передачи нагрузки по ГОСТ 310.4.
16781. ЭКОНОМЕТРИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ЭКОНОМИЧЕСКИХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ ИНВЕСТИЦИЙ В ОСНОВНОЙ КАПИТАЛ В РОССИИ 14.1 KB
  Поскольку в производственных функциях Кобба-Дугласа и CES предельная и средняя производительность основного капитала пропорциональны в качестве зависимой переменной была фондоотдача обозначенная нами QK которая рассчитывалась как валовой региональный продукт ВРП деленный на стоимость основных фондов в каждом регионе. Москвы...
12811. Анализ технологических режимов трех высокоде-битных вертикальных скважин, подключенных к УКПГ-14 Оренбургского НГКМ 1.78 MB
  В работе проведен анализ технологических режимов трех высокодебитных вертикальных скважин подключенных к УКПГ14 Оренбургского НГКМ. Выбраны оптимальные диаметр скважины радиус кривизны диаметр фонтанных труб и длина горизонтального ствола обеспечивающие минимальные потери давления по стволу скважины. Кроме того выполнен анализ безопасности и экологичности строительства горизонтальных скважин...
6551. Гипотезы прочности 60.68 KB
  Для обеспечения прочности материала находящегося в линейном одноосном напряженном состоянии например растяжении сжатии требовалось чтобы наибольшее нормальное напряжение не превосходило допускаемого напряжения расчетного сопротивления значение которого установлено по полученному в опытах пределу прочности для хрупких материалов или пределу текучести для пластичных материалов. Сравните например свойства обычных и высокочувствительных сталей структурные различия которых не велики а условные пределы текучести и прочности...
11974. Расчет оптимальных режимов работ магистральных нефтепроводов по выбранным пользователем параметрам 18.42 KB
  Так в себестоимости перекачки нефти по магистральным нефтепроводам МН доля электроэнергии составляет около 35. В соответствии с принятыми в ОАО АК Транснефть определениями электроэнергия расходуемая в трубопроводном транспорте нефти состоит из двух частей: а потребление электроэнергии насосными агрегатами расход электроэнергии на перекачку нефти. К этой группе относится расход электроэнергии непосредственно связанный с выполнением работы на МН т. В такую группу входит всё потребление электроэнергии на производственные процессы...
6531. Расчет прочности и момент сопротивления 360.35 KB
  При расчете по допускаемым напряжениям для обеспечения прочности балки достаточно, чтобы условие прочности соблюдалось вблизи опасной точки, где приведенное напряжение имеет наибольшую величину. В произвольном случае плоского поперечного изгиба
1671. Механические свойства и паспорт прочности горных пород 1.11 MB
  Сущность новой теории прочности. Определение параметров паспорта прочности. Задачи первого раздела: провести на ЭВМ имитационные лабораторные испытания горных пород и определить их механические свойства пределы прочности модуль упругости и коэффициент Пуассона.
© "REFLEADER" http://refleader.ru/
Все права на сайт и размещенные работы
защищены законом об авторском праве.